Prilikom desorbiranja tvari koje su nehlapljive zasićenom vodenom parom ili imaju visoku topljivost u vodi, preporučljivo je koristiti zrak ili inertne plinove zagrijane na temperaturu nešto veću od točke ključanja adsorbirane tvari kao sredstva za desorbiranje. Temperatura tinjanja aktivnog uglja je blizu 400-450°C, pa je stoga upotreba zraka zagrijanog iznad 300-350°C za adsorpciju proizvoda apsorbiranih ugljikom nemoguća, međutim, proizvodi sagorijevanja vrućeg prirodnog plina koji ne sadrže višak vazduh se može uspešno koristiti. Sagorevanje gasa se vrši pri a=1 u uređaju za peć pod pritiskom. Nedostatak ove metode je visok sadržaj vodene pare u produktima sagorijevanja, čija se količina povećava kada se za dovod zraka koriste kompresori vlažnog zraka (WAC).

Temperatura presnih ploča određena je temperaturom rashladnog sredstva i njegovim utjecajem na svojstva iverice. Do nedavno, pres ploče su se uglavnom grijale zasićena para i vruća voda na temperaturi zasićenja, a kotlovi DKVR-10/13 su mogli da obezbede temperaturu grejanja presovanog sloja ne veću od 190 °C. U vezi sa upotrebom visokotemperaturnih organskih nosača toplote za zagrevanje pres ploča, tehnički je moguće povećati temperaturu pres ploča na 200-240 °C. Međutim, korištenje ovakvih temperatura je povezano s mogućim termičkim razlaganjem drva, preranim geliranjem veziva i, konačno, uništavanjem veziva u vanjskim slojevima. Nedavna istraživanja su pokazala da presovanje ploča na 200-220°C ne dovodi do smanjenja mehaničkih svojstava ploča.[ ...]

Nedostatak zasićene vodene pare i tople vode kao nosioca toplote je to što se njihov porast temperature javlja uz istovremeno značajno veće povećanje pritiska (slika 16.3), što dovodi do povećanja toplotnih gubitaka, komplikacije parovoda, zahteva složen sistem dovodne cjevovode do pres ploča. Dakle, sa Sl. 16.3 to pokazuje na temperaturi zasićena para 140 ° C, njegov višak tlaka je 3,44-103 Pa (3,5 kgf / cm2), na 160 ° C - 6,38 105 Pa, na 180 ° C - 9,8 105 Pa, na 200 ° C - 15,7 ■ 105 Pa, i na 220 ° C - 23,6-105 Pa (24 kgf / cm2). [ ...]

Nastali kondenzat se vraća nazad u generator pare (bojler), a protok kondenzata se reguliše pomoću sifona za paru. Kada se koristi kao nosač toplote topla voda na temperaturi zasićenja (sl.[ ...]

Sol isprana alkoholom otapa se u vodi dok se ne formira zasićeni rastvor. Rastvor se filtrira na vrućem filtracionom levku, delimično ispari i ohladi. Dvaput prekristalizovana natrijumova so 2,4-D rastvori se u destilovanoj vodi i u dobijenu otopinu se doda 20% sumporne ili hlorovodonične kiseline uz mešanje u malim obrocima do jasno kisele reakcije na lakmus. Precipitat 2,4-dihlorofenoksi-sirćetne kiseline se odsisa na Buechnerovom lijevu, ispere toplom vodom i osuši na zraku. Tačka topljenja 2,4-D 141 °C. [ ...]

U platinastoj čaši ispariti do suva 1-5 l ispitivane vode. Nastali suhi ostatak pažljivo se kalcinira kako bi se uništila organska tvar. Ostatak se navlaži hlorovodoničnom kiselinom, ispari na vodenom kupatilu i osuši u pećnici na 100°. Ove procedure se ponavljaju 3 puta. Zatim se doda 5,0 ml hlorovodonične kiseline i 50 ml destilovane vode. Tečnost sa talogom se sipa u čašu, zagreva do ključanja i ostavi da odstoji na sobnoj temperaturi. SiO2, koji se u ovom slučaju taloži, se filtrira kroz filter bez pepela. sumporna kiselina, koji se nalazi u filtratu, istaloži se, kao kod određivanja sulfata, nakon čega se filtrat ispari do suha, zatim se suvi ostatak pažljivo kalcinira da se uklone amonijumove soli. Dodati 15-20 ml zasićenog rastvora barijum hidroksida i 5 ml 10% rastvora barijum hlorida, te tečnost prokuvati. Nakon pola sata tečnost se filtrira, a talog ispere vrelom vodom. U sakupljeni filtrat se dodaje otopina amonijaka i amonijum karbonata; u sedimentu se dobijaju kalcijum i barijum; smjesa se zagrijava na vodenom kupatilu toliko vremena da se tečnost iznad taloga očisti, filtrira i ispere talog. Filtrat i ispiranje se isparavaju do suha i kalciniraju u platinastoj posudi do te mjere da njeno dno poprimi tamnocrvenu boju. Svrha kalcinacije je uklanjanje amonijevih soli. Ostatak se rastvori u 10,0 ml vrele vode i rastvor se filtrira. Ponovo se dodaje amonijačna otopina amonijevog karbonata, ponavljajući postupak taloženja i filtracije sve dok dodani reagens više ne izaziva zamagljivanje. Posljednji filtrat se prebaci u platinasti lončić, doda se nekoliko kapi hlorovodonične kiseline i ispari do suha. Da bi se uklonile amonijumove soli, ostatak se lagano zagreva, povećavajući toplotu na kraju, ali ne crveneći, zatim se uzorak ohladi i vaga (težina "a"). Kalijum i natrijum hloridi se rastvore u destilovanoj vodi, filtriraju kroz mali filter bez pepela (potonji se spaljuje u platinastom lončiću) i nakon hlađenja izvaže (težina "b"). Razlika između dva vaganja (tj. između "a" i "b") je zbir kalijum i natrijum hlorida.[...]

Rekristalizacija oksalne kiseline. Oko 50 ml destilovane vode u tikvici od 250 ml zagreva se do ključanja i komercijalna oksalna kiselina se dodaje u kipuću vodu do zasićenja; dodavanjem nekoliko kapi jake hlorovodonične kiseline, vruća zasićena otopina se odmah filtrira u čašu kroz navlaženi naborani filter. Rastvor ohladite na ledu ili u snijegu, često miješajući staklenom šipkom. Taloženi kristali se odvoje od matične tečnosti kao što je gore opisano, isperu sa malom količinom destilovane vode, i ista operacija se ponavlja, tj. nastali kristali se ponovo rastvore u maloj količini destilovane vode do zasićenja, hlorovodonična kiselina dodaju, filtriraju, itd. Kristali za sušenje se proizvode na sobnoj temperaturi, ili ako treba da obavite posao na brzinu, ceđenjem listova filter papira.[ ...]

Isparavanje i uvlačenje neutralnim plinom nosačem "isparenih" molekula adsorbiranih tvari je u osnovi metode desorpcije vrućim inertnim plinom. Kada se plin koji je prošao kroz sorpcione filtere ohladi, višak tvari kondenzira se u izmjenjivaču topline, a plin zasićen adsorbatom na niskoj temperaturi pročišćava se u posebnoj adsorberskoj koloni. Primjer je regeneracija adsorpcijskih tornjeva nakon čišćenja Otpadne vode od sirćetne kiseline.[ ...]

Podešavanje titra kiseline prema oluji. Molekularna težina boraksa 2V407 je YUN20-381.28; ekvivalentna težina 190,64. Za rekristalizaciju soli priprema se njen zasićeni vodeni rastvor (zagrijana na 50-60°, ali ne više) i filtrira se kroz presavijeni filter (stavljen u vrući lijevak za filtraciju). Filtrat se sipa u tikvicu potopljenu u vodu na temperaturi od 10-15°; istaloženi kristali boraks dekahidrata se odfiltriraju, isperu na filteru hladnom destilovanom vodom i osuše između listova filter papira. Sušenje se smatra dovoljnim ako pojedinačni kristali više ne prianjaju na staklenu šipku. Ponekad (uz jaku kontaminaciju uzetog boraksa) rekristalizacija se ponavlja nekoliko puta (2-3). Rekristalizovani preparat se čuva u tegli sa mlevenim čepom. Boraks je zgodan kada se postavlja naslov po tome što ima visoku ekvivalentnu težinu, zbog čega neizbežne greške u vaganju imaju mali uticaj na tačnost određivanja i ne može da apsorbuje vodene bazene tokom vaganja.[...]

T. N. Godnev (1963) predložio je sljedeću metodu fiksacije za očuvanje klorofila: listovi se režu na male komadiće, umotaju u gazu i potapaju u kipuću zasićenu otopinu kuhinjske soli na 1-2 minute. Za to vrijeme materijal se dehidrira i enzimi se ubijaju. Zatim se materijal ispere tekućom vodom 0,5 minuta, protrese da se ukloni vlaga. Sušite u hladu najmanje 2 dana ili u termostatu na temperaturi ne višoj od 40°C. H.A. Shlyk (1971) smatra da se najbolji rezultati postižu kombinacijom fiksiranja materijala vrućom parom (2 min) uz najbržu moguću ekstrakciju na hladnom.[...]

Ulazi i izlazi rashladne tečnosti su raspoređeni tako da je hidraulički otpor u svim cirkulacionim krugovima isti, inače će protok rashladne tečnosti uglavnom pratiti putanju sa najmanjim hidrauličkim otporom, što dovodi do neravnomernog zagrevanja ploča u odvojenim zonama. Pres ploče se zagrijavaju zasićenom parom, toplom vodom na temperaturi zasićenja i poslednjih godina- organske rashladne tečnosti visoke temperature (HOT).

Strana 4 od 75

1 .2. Neka svojstva vodene pare i vode

Da biste razumjeli kako rade kondenzatorski, regenerativni i mrežni grijači, nuklearnih reaktora i mnogih drugih elemenata termoelektrana, termoelektrana i nuklearnih elektrana, potrebno je poznavati neka svojstva vode i pare, koji su radni fluid parnih turbinskih postrojenja (STP). Njihova svojstva u velikoj mjeri određuju dizajn parne turbine i drugih elemenata STU.

Voda je praktično nestišljiva tečnost: kada se pritisak promeni u širokom opsegu, njena gustina se vrlo malo menja.

Ako se voda zagrijava u otvorenom sudu (slika 1.1), tada na određenoj temperaturi počinje ključati i para se stvara iznad njene površine. Temperatura kipuće vode i pare koja nastaje tokom ključanja su iste i ne menjaju se tokom čitavog ključanja tečnosti. Ako se gore opisani eksperiment stavi na atmosferski pritisak(760 mm Hg), tada će doći do ključanja i isparavanja na 100°C.

Ova temperatura se zove tačka ključanja, ili temperatura zasićenja i označiti t n. Prezime je zbog činjenice da je tokom mirnog ključanja iznad površine vode, suva zasićena para- para u kojoj nema kapljica vode. Ako se temperatura suhe zasićene pare snizi (a to se može učiniti samo istovremenim smanjenjem pritiska), tada će se dio pare kondenzirati i u njemu će se pojaviti kapljice vode. Ovaj par se zove mokro. Ako se, naprotiv, zagrije suha zasićena para, ispostavit će se da je tako pregrejano u odnosu na stanje zasićenosti.

Ako se pritisak u posudi smanji, tada će na nižoj temperaturi doći do ključanja i isparavanja. Ovo se koristi u takozvanim vakuumskim deaeratorima ugrađenim u sisteme za napajanje toplinske mreže: dovoljno je stvoriti pritisak od 0,5 kgf/cm 2 » 50 kPa u posudi (deaerator), i ključaće na samo temperaturi od 81 °C.

Naprotiv, ako povećate pritisak u posudi, tada će ona proključati i početi da isparava na više visoke temperature. Ovo svojstvo se široko koristi u bolnicama za sterilizaciju medicinskih instrumenata na povišenim temperaturama u autoklavima, za pripremu brze hrane itd. Vrlo se široko koristi u raznim TE opremi. Na primjer, u standardnom deaeratoru održava se pritisak od 6 kgf/cm 2 » 0,6 MPa, a voda u njemu ključa kada se zagrije na 159 °C.

U bubnju kotlova se održava pritisak od 140 kgf/cm 2 = 13,7 MPa, pa se u njemu stvara zasićena para s temperaturom od približno 335 °C. U parogeneratorima nuklearnih elektrana sa dvostrukom petljom voda se zagrijava i isparava pod pritiskom od 6 MPa, pa je temperatura dobivene zasićene pare 275,6 °C.

Važno je to jasno razumjeti temperatura zasićenja je jedinstveno određena pritiskom iznad njegove površine. Ovaj odnos jedan na jedan je prikazan na Sl. 1.2.

Toplotna energija utrošena za održavanje ključanja u posudi troši se na razbijanje veza između molekula vode, tj. za njegovo isparavanje. Molekuli isparene tečnosti imaju više energije za taj iznos specifična toplota isparavanja r, što je količina toplotne energije potrebna za isparavanje 1 kg kipuće tečnosti. Izmjerena vrijednost r u kJ/kg ili kcal/kg.

Gustoća suhe zasićene pare je, naravno, manja od gustoće vode, i baš kao i temperatura zasićenja, jedinstveno je određena pritiskom. Što je pritisak veći, to je veća gustina. Pod pritiskom str cr = 22,115 MPa gustina vode i suve zasićene pare su iste, temperatura zasićenja t n = t cr = 374,12 °C, i toplota isparavanja r= 0. Takvo neobično stanje, koje karakterišu označeni parametri, naziva se kritičnim, a oni sami - kritičan. AT kritično stanje gustina vode i pare je ista i u suštini se ne razlikuju.

Razmatrani eksperiment isparavanja i stvaranja suhe zasićene pare može se izvesti obrnutim redoslijedom.

Zamislite da u posudi prikazanoj na sl. 1.3 a, zasićena para se dovodi neko vrijeme sa otvorenim ventilom u atmosferu 1 , nakon čega ventili 1 i 2 su zatvoreni i posuda je pod određenim pritiskom pare. Ako sada počnemo da hladimo ovu posudu tako što ćemo je staviti u okruženje sa dovoljno niskom temperaturom, tada će se para kondenzovati i ispuštati toplotnu energiju kroz zid posude u okolinu. U tom slučaju, pritisak pare iznad vodenog ogledala u posudi će se smanjiti i uvek će se podudarati sa pritiskom zasićenja koji odgovara temperaturi formirane tečnosti. Ova korespondencija je određena odnosom između pritiska i temperature zasićenja, prikazanog na sl. 1.2. Ako je, na primjer, u početku suha zasićena para s temperaturom od 100 °C (i, prema tome, s pritiskom od 1 kgf / cm 2 » 100 kPa) protjecala kroz posudu, a zatim posuda, zajedno s parom sadržanom u kada je ohlađen na 81 °C, tada će se dio pare kondenzirati i u posudi će se uspostaviti pritisak od 0,5 kgf / cm 2 = 50 kPa, tj. vakuum.

Para se pretvara u vodu jer se iz nje uzima toplota kondenzacije, jednaka toploti isparavanje r. Kao rezultat kondenzacije pare, kondenzat se formira na dnu posude, a zasićena vodena para se formira iznad zrcala kondenzata. Što se para u posudi više hladi, to će se više kondenzata formirati na njenom dnu i to će se postići dublji vakuum.

Na sl. 1.3 b prikazuje shematski dijagram instalacije za kontinuiranu kondenzaciju konstantne ulazne pare. Ako se u posudu ugradi zavojnica kroz koju prolazi relativno hladna voda, tada će para koja ulazi u posudu na svom putu susresti hladnu površinu zavojnice i na njoj se kondenzovati. Ako postoji uređaj za uklanjanje nastalog kondenzata, kao što je pumpa, tada će doći do kontinuirane kondenzacije dolazne pare, a pritisak unutar posude će se održavati u skladu sa temperaturom nastalog kondenzata, koja je približno jednaka temperatura rashladne vode. Rad kondenzatora, mrežnih i regenerativnih grijača, generatora pare nuklearnih elektrana i mnogih drugih uređaja temelji se na opisanom principu, čija su područja rada prikazana na sl. 1.2.

Turbine termoelektrana i termoelektrana građene za podkritične parametre primaju pregrijana para, čija temperatura više temperature zasićenje (pri istom pritisku) za vrijednost D t P.

Para koja ulazi u turbinu širi se u njoj i u određenom trenutku u turbini prolazi kroz stanje zasićenja, a zatim postaje mokro- mješavina suhe zasićene pare i kapi vode. Sadržaj vlage na izlazu iz turbine (tačnije, iza njenih zadnjih rotirajućih lopatica) za njen pouzdan rad ne bi trebao prelaziti 10-13%. Mokra para iz turbine ulazi u kondenzator, gdje se pretvara u vodu, koja ima temperaturu zasićenja.

Stranica 1

Temperatura zasićenja pare koja ulazi u kondenzator ttt jedinstveno zavisi od njenog pritiska. Zbog prisustva vazduha i parne otpornosti kondenzata, temperatura kondenzata tK je ispod temperature zasićenja. Razlika A / k / n - tK naziva se pothlađivanje kondenzata. Racionalni raspored snopova cijevi omogućava smanjenje A na 0 5 - 1 C. Povećanje D / to dovodi do prekomjerne potrošnje goriva u generatoru pare.

Temperatura zasićenja pare pri pritisku od 15300 n/m (0 156 atm) je 54 4 C, a latentna toplota isparavanje je jednako 2 37 - 106 j/kg.

Znajući temperaturu zasićenja pare tp, naći parcijalni pritisak p prema tablicama zasićene pare.

Pretpostavlja se da je pregrijavanje na temperaturu zasićenja pare koja kondenzira u CI isto u svim varijantama.

Kao rezultat toga, temperatura zasićenja pare u mjehurićima se razlikuje od vrijednosti t iznad ravne površine pri pritisku koji se javlja u tečnoj fazi.

Temperatura tekućine i temperatura zasićenja pare mjere se pokretnim termoelementom ugrađenim u radni volumen posude. Da bi se isključili gubici toplote u okolinu, posuda je izrađena sa dvostrukim zidovima. Prostor između ovih zidova ispunjen je istom tečnošću kao i glavna posuda, tečnost se održava u stanju niskog ključanja uz pomoć sigurnosnog električnog grijača. Rad grijača reguliran je autotransformatorom. Hladni spoj, zajednički za sve termoelemente, nalazi se u nultom termostatu.

DO, jednaka temperaturi zasićenje pare koja se ispušta iz posljednjeg stupnja turbine u kondenzator.

Ako se pokaže da je viša od temperature zasićenja pare, što odgovara njenom pritisku na ulazu u kondenzator, tada je potrebno odrediti rashladnu površinu kondenzatora koja će biti potrebna da se para dovede do parametara pri čemu će se kondenzovati kao zasićeno.

Kada je temperatura zida ispod temperature zasićenja pare u kontaktu sa zidom, prijenos topline je mnogo intenzivniji nego u slučaju pregrijana para i gasove. U ovom slučaju, mehanizam konvekcije je potpuno drugačiji. Molekule pare ne samo da se odnose na zid kao vrtloge turbulentnog toka (kao što je slučaj u gasovima), već i stvaraju sopstvene kretanje napred na zid, jer se u njegovoj neposrednoj blizini para kondenzira i dolazi do naglog smanjenja volumena. Nastali kondenzat teče niz zid, a svježa para se približava zidu.

Zbog činjenice da je dotok benzina u rezervoar premašio njegovu potrošnju, rezervoar se izlio i dio benzina je pao u nasip. Došlo je do kontaminacije gasom, što je u određenoj meri doprinelo povećanju temperature spoljašnjeg vazduha. Pare benzina stizale su do dvospratne zgrade kontrolne laboratorije, koja se nalazila na udaljenosti od 40 m od rezervoara. Na prvom spratu ove zgrade nalazila se električna oprema opšteg industrijskog dizajna, koja je služila kao izvor paljenja. U zgradi laboratorije došlo je do eksplozije, nakon čega se vatra proširila na nasip i rezervoar. Nekoliko osoba zatečenih u području zaplijenjenog zadobilo je teške opekotine. Svi pokušaji gašenja požara bili su neuspješni, a deformisani krov rezervoara stvarao je dodatnu poteškoću u gašenju požara.

Pretpostavlja se da je spoljna temperatura vazduha u toplom periodu godine jednaka prosečnoj temperaturi najtoplijeg meseca u 13:00 Izračunate temperature za topli i hladni period godine date su u SNiP 2.04.05 - 91. .

Q - oslobađanje toplote u prostoriji, W; Ql - gubitak topline vanjskim ogradama unutar radnog prostora, W; *rz - temperatura vazduha u radnom prostoru, °C (prema GOST 12.1.005-76, tabele 2 i 3); fH - projektna temperatura vanjskog zraka, °C.

U trenutku nesreće, vanjska temperatura zraka bila je pozitivna; slavine za izlivanje i izlivanje iznad peći br. 17 i 18 nisu radile.

Ova nesreća se dogodila 9. novembra 1964. godine u blage zime bez vjetra (spoljna temperatura vazduha -10°C); na krovu galerije nije bilo snijega.

; i ,Avarra: napravljeno 1.1: decembar 1964,g * Vanjska temperatura! vrlo slaba..": \\ .i.- , ? ; (temelji prd rdo.r1., 6l1l.i rdany, drd projektovanje objekata bez, nazad > zasipanje zemljom, izgradnja: fabot! bez prijema: čelične konstrukcije lo: tehnički akt, ne ^yla ^ azhelsdlavashodlivka. bash-M8K-RV,: Otoek rdor, "krov drugog raspona je bio. opterećen značajnom količinom strikhelnvdhg materijala!

Visoke vanjske temperature i intenzivna sunčeva svjetlost

U fabrici sintetičkog kaučuka došlo je do eksplozije kompresora, koji je ispustio amonijak u proizvodnu prostoriju, jer nije bilo drenažnih uređaja na usisnom gasovodu. Kompresor je radio u režimu isparavanja amonijaka na -7 °C. Spoljna temperatura vazduha dostigla je -20 °S. Značajna razlika između temperatura isparavanja i okolnog zraka doprinijela je kondenzaciji pare amonijaka u usisnom kolektoru. Nakon nesreće, na usisnom cevovodu je postavljen drenažni sistem za uklanjanje kondenzovanog tečnog amonijaka.

Vrijednost At treba odrediti na osnovu temperature okoline. atmosferski vazduh/in ( prosječna temperatura vanjski zrak u 13:00 najtoplijeg mjeseca u godini); temperaturu gasa koji se emituje u atmosferu tr treba odrediti prema tehnološkim standardima koji su na snazi ​​za datu proizvodnju.

Do uništenja zaptivnog sočiva došlo je zbog hidrauličkog udara u naznačenom dijelu cjevovoda prilikom zagrijavanja smrznutog dijela tlačnog cjevovoda (spoljna temperatura vazduha je -10 °C). Kako projektom nije bila predviđena ugradnja zapornih uređaja na razdjelnike za brzo zatvaranje dijelova razdjelnika za ubrizgavanje u slučaju njegovog pucanja, pokušaji proizvodnog osoblja da lokaliziraju hitni dio prije eksplozije zatvaranjem ventila na nadvožnjaku propao.

Spoljna temperatura vazduha-
ti - temperatura zasićenja rashladnog sredstva pri projektovanom pritisku posude, "C;

gdje je tHac, ~temperatura zasićenja međunosača topline u zoni kondenzacije (prethodno dobijena proračunima - 47,22°C);

2 gdje je tHac temperatura zasićenja tokom kondenzacije (pretpostavljeno 47,22°C);

gdje je 1n temperatura zasićenja grijaće pare pri pritisku /?, ° C;

Ako su vrijednosti temperaturnih granica paljenja i korekcije pouzdanosti za njih poznate iz referentnih podataka, tada se varijabla i nepoznata količina je izračunata temperatura zasićenja, čija vrijednost ovisi o uvjetima skladištenja naftnog proizvoda. Iz radova na suzbijanju gubitaka od isparavanja naftnih derivata poznato je da je koncentracija zasićene pare Cs u gasnom prostoru rezervoara određen je temperaturom površinskog sloja nafte tu.c ili temperaturom gasnog prostora tr.n, a za izračunatu se uzima niža od ovih temperatura:

c) prekoračenje temperature vode na izlazu iz kotla od vrijednosti tnac - 20°C, gdje je tHac temperatura zasićenja koja odgovara radnom pritisku vode u izlaznom kolektoru kotla;

Kotlovi sa relativno malom zapreminom vode i niskim pritiskom (što je manji pritisak, niža je temperatura zasićenja), kao i jednokratni kotlovi, manje su opasni za rad. Dakle, Pravila za kotlove dozvoljavaju ugradnju unutar industrijskih prostorija, kao i iznad i ispod takvih prostorija:

Mora se imati na umu da vodomjer pokazuje prosječan nivo vode u bubnju. Stvarni nivo vode u bubnju je veći od nivoa vode u vodenom stubu, jer je temperatura vode u koloni koja se hladi okruženje, manja od temperature zasićenja koja odgovara pritisku u bubnju. Sa većom gustinom vode u koloni, visina nivoa u njemu se shodno tome smanjuje u odnosu na nivo vode u bubnju.

Kako je visina kotla mala i korekcija za visinu vodenog stuba od komore do nivoa u parovodnom bubnju neće prelaziti 3% pritiska u kotlu, uzima se izračunati pritisak komore. jednak nazivnom pritisku u kotlu, tj. p = 24 kgf / cm2. Temperatura zasićenja pri ovom pritisku je 221 r C. Za rashladne ploče, temperatura zida komore se uzima u skladu sa tačkom 1.4.2.3.

tB - temperatura zasićenja (ključanja) vode pri radnom pritisku, °C;

Ts - temperatura zasićenja rashladnog sredstva; ac - koeficijent prolaska toplote konvekcijom, jednak

gdje su R/, R0, Ts unutrašnji i vanjski radijusi i temperatura međuzone, respektivno; Tsc, Tief - temperatura zasićenja i trenutna temperatura rashladnog sredstva; rnp, mv, tm - intenzitet fragmentacije goriva, isparavanja rashladnog sredstva, prijenosa mase između zone eksplozije i međuzone, respektivno; Qfg, Qflg, Qfc, QfIC - brzine razmjene toplote nefragmentiranog i fragmentiranog goriva sa parom i tečnim rashladnim sredstvom; hfg, hf- specifične toplote isparavanje rashladne tečnosti i topljenje goriva; vg, vc, vs - specifične zapremine pare, tečnosti i međuzone; As - područje granice zona eksplozije i međuzone; us - brzina kretanja granice međuzone; Vg, Yc - brzina promjene zapremine i pare tečnosti.